圖示結構(EI=常數(shù))支座B的水平反力Rb等于:()
A.10kN(→)
B.10kN(←)
C.15kN(→)
D.0
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已知剛架的彎矩圖如圖所示,AB桿的抗彎剛度為EI,BC桿的為2EI,則結點B的角位移等于:()
A.10/3EI
B.20/EI
C.20/3EI
D.由于荷載未給出,無法求出
圖示結構,各桿EI=常數(shù),截面C、D兩處的彎矩值Mc、Md(對桿端順時針轉為正)分別為(單位:kN·m):()
A.1.0,2.0
B.2.0,1.0
C.-1.0,-2.0
D.-2.0,-1.0
圖示結構B點的豎向位移為:()
A.Pl3/15EI
B.Pl3/25EI
C.Pl3/51EI
D.Pl3/72EI
圖示鉸結排架,如略去桿件的軸向變形,當A點發(fā)生單位水平位移時,則P的大小為:()
A.6(EI/h3)
B.12(EI/h3)
C.24(EI/h3)
D.48(EI/h3)
圖示結構(不計軸向變形)AB桿軸力為(EI=常數(shù)):()
A.5ql/8
B.3ql/8
C.5ql/16
D.3ql/16
圖示結構各桿EI=常數(shù),桿端彎矩MDE為:()
A.(3/7)m
B.(4/7)m
C.(1/2)m
D.(3/5)m
圖示排架,已知各單柱柱頂有單位水平力時,產(chǎn)生柱頂水平位移為δab=δEF=h/100D,δcd=h/200D,D為與柱剛度有關的給定常數(shù),則此結構柱頂水平位移為:()
A.5Ph/200D
B.Ph/100D
C.Ph/200D
D.Ph/400D
圖示結構,當支座B發(fā)生沉降△時,支座B處梁截面的轉角大小為()
A.(6/5)(△/l)
B.(6/7)(△/l)
C.(3/5)(△/l)
D.(3/7)(△/l)
圖不結構,EI=常數(shù),已知結點C的水平線位移為ACH=7ql4/184EI(→),則結點C的角位移φc應為:()
A.ql3/46EI(順時針向)
B.-ql3/46EI(逆時針向)
C.3ql3/92EI(順時針向)
D.-3ql3/92EI(逆時針向)
圖示連續(xù)梁,EI=常數(shù),已知支承B處梁截面轉角為-7Pl2/240EI(逆時針向),則支承C處梁截面轉角φc應為()
A.Pl2/60EI
B.Pl2/120EI
C.Pl2/180EI
D.Pl2/240EI
最新試題
如圖a)所示桁架各桿EA均為有限值。當撤去桿.AB采用圖b)為力法基本體系時,相應力法方程的右端項應()
圖示結構,截面B的轉角等于:()
圖示各結構中,除特殊注明者外,各桿件EI=常數(shù)。其中不能直接用力矩分配法計算的結構是()
圖示結構(EI=常數(shù))用力矩分配法計算時,分配系數(shù)μ的值是:()
圖示結構EI=常數(shù),用力矩分配法計算時,分配系數(shù)μA4為:()
圖示結構,當支座A發(fā)生順時針轉角φA時,D點的豎向位移為()
圖示體系的幾何構造是()
靜定結構承受溫度改變時,對結構的影響是()
圖示結構各桿線剛度i相同,用力矩分配法計算時,力矩分配系數(shù)μBA及傳遞系C分別為()
圖示桿件AB的A端轉動剛度(勁度)系數(shù)是指:()