規(guī)則布樁時(shí)復(fù)合基樁的豎向承載力驗(yàn)算。已知某廠房柱（見圖4.4.3）截面尺寸400mm×600mm，柱底內(nèi)力設(shè)計(jì)值分別為N=3400kN，M=500kN·m，V=40kN，樁基承臺(tái)底面埋深2m，地質(zhì)資料如表4.4.1所示，地下水位深2．0m，安全等級(jí)二級(jí)。選擇灰黃色粉土為樁端持力層。采用截面邊長(zhǎng)為300mm的混凝土預(yù)制方樁，樁端進(jìn)入持力層深度2d-2×300=600（mm）（不包括樁尖部分），樁尖長(zhǎng)度取1.5b-1.5×300=450（mm）。
假設(shè)端承摩擦樁的單樁豎向承載力特征值為600kN，其基樁豎向承載力特征值至少為（）。
A.600kN
B.621kN
C.700kN
D.750kN
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某承臺(tái)下設(shè)三根樁，樁型為600mm鉆孔灌注樁（干作業(yè)），樁長(zhǎng)11m，各層土的厚度、側(cè)阻、端阻如圖4.4.1所示?；鶚敦Q向承載力特征值為（）。
A.750kN
B.700kN
C.650kN
D.600kN
A.250mm
B.275mm
C.300mm
D.500mm
如習(xí)圖4.3.5所示，豎向荷載設(shè)計(jì)值F=24000kN，承臺(tái)混凝土為C40（f=1.71MPa），按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）驗(yàn)算柱邊A-A至樁邊連線形成的斜截面的抗剪承載力與剪切力之比（抗力V）最接近（）。
A.1.0
B.1.2
C.1.3
D.1.4
A.8mm
B.10mm
C.12mm
D.14mm
柱下樁基如習(xí)圖4.3.4所示，承臺(tái)混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)=1.71MPa。按《樁基規(guī)范》計(jì)算承臺(tái)長(zhǎng)邊受剪承載力，其值與（）最接近。（）
A.6.5MN
B.8.5MN
C.10.5MN
D.12.5MN
最新試題
該建筑物屬于對(duì)水平位移不敏感建筑。單樁水平靜載試驗(yàn)表明，當(dāng)?shù)孛嫣幩轿灰茷?0mm時(shí)，所對(duì)應(yīng)的水平荷載為32kN。已求得承臺(tái)側(cè)向土水平抗力效應(yīng)系數(shù)ηι=1.35，樁頂約束效應(yīng)系數(shù)η=2.05。當(dāng)驗(yàn)算地震作用樁基的水平承載力時(shí)，沿承臺(tái)長(zhǎng)邊方向，群樁基礎(chǔ)的基樁水平承載力特征值RH（kN）最接近下列（）項(xiàng)。提示：sA/d<6。（）
承臺(tái)Ⅱ-Ⅱ截面的剪力設(shè)計(jì)值V（kN）最接近下列（）項(xiàng)。（）
由承臺(tái)形心到承臺(tái)兩腰和底邊距離范圍內(nèi)板帶的彎矩設(shè)計(jì)值M1（kN·m）最接近下列（）項(xiàng)。（）
承臺(tái)的柱邊A2-A2截面的斜截面受剪承載力（kN）最接近下列（）項(xiàng)。（）
假定，柱只受軸心荷載作用，相應(yīng)于荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，原設(shè)計(jì)單樁承擔(dān)的豎向壓力均為745kN，假定承臺(tái)尺寸變化引起的承臺(tái)及其上覆土重量和基底豎向力合力作用點(diǎn)的變化可忽略不計(jì)。補(bǔ)樁后此三樁承臺(tái)下單樁承擔(dān)的最大豎向壓力值（kN）最接近下列（）項(xiàng)。（）
當(dāng)樁身采用構(gòu)造配筋時(shí)，取，按樁身強(qiáng)度確定的樁頂軸向力設(shè)計(jì)值N（kN）最接近下列（）項(xiàng)。
當(dāng)計(jì)算該承臺(tái)受沖切承載力時(shí)，已知承臺(tái)受力鋼筋截面重心至承臺(tái)底面邊緣的距離為60mm，則該承臺(tái)的沖跨比λ0x和λ0y值，最接近下列（）項(xiàng)。（）
驗(yàn)算柱對(duì)承臺(tái)的沖切時(shí)，承臺(tái)的抗沖切承載力設(shè)計(jì)值（kN），最接近下列（）項(xiàng)。
角樁對(duì)承臺(tái)的沖切計(jì)算時(shí)，承臺(tái)的受沖切承載力設(shè)計(jì)值（kN）最接近下列（）項(xiàng)。
已知βhp=0.975，補(bǔ)樁后承臺(tái)在A樁處的角樁沖切的承載力設(shè)計(jì)值（kN）最接近下列（）項(xiàng)。（）