建于Ⅲ類場地的現(xiàn)澆鋼筋混凝土高層建筑,抗震設防烈度8度,丙類建筑,設計地震分組為第一組,平面尺寸為25m×50m,房屋高度為102m,質量和剛度沿豎向分布均勻,如下圖所示。采用剛性好的筏板基礎;地下室頂板(±0.000)作為上部結構的嵌固端。按剛性地基假定確定的結構基本自振周期T1=1.8s。
A.0
B.1.5
C.1.0
D.0.5
您可能感興趣的試卷
你可能感興趣的試題
建于Ⅲ類場地的現(xiàn)澆鋼筋混凝土高層建筑,抗震設防烈度8度,丙類建筑,設計地震分組為第一組,平面尺寸為25m×50m,房屋高度為102m,質量和剛度沿豎向分布均勻,如下圖所示。采用剛性好的筏板基礎;地下室頂板(±0.000)作為上部結構的嵌固端。按剛性地基假定確定的結構基本自振周期T1=1.8s。
A.h=120mm;Asxt=Asxb=syt=Asvb=Φ8@150
B.h=160mm;Asxt=Asxb=syt=Asvb=Φ10@150
C.h=180mm;Asxt=Asxb=syt=Asvb=Φ12@150
D.h=180mm;Asxt=Asxb=syt=Asvb=Φ10@150
某七層砌體結構房屋,抗震設防烈度7度,設計基本地震加速度值為0.15g。各層層高均為3.0m,內外墻厚度均為240mm,軸線居中。采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓、屋蓋,平面布置如下圖所示。采用底部剪力法對結構進行水平地震作用計算時,結構水平地震作用計算簡圖如下圖所示。各內縱墻上門洞均為1000mm×2100mm(寬×高),外墻上窗洞均為1800mm×1500mm(寬×高)。
采用底部剪力法對結構進行水平地震作用計算時,假設重力荷載代表值G1=G2=G3=G4=G5=G6=4000kN、G7=3000kN。若總水平地震作用標準值為FEk,試問,第二層的水平地震剪力設計值V2(kN),應與下列何項數(shù)值最為接近?()
A.0.96FEk
B.1.15FEk
C.1.25FEk
D.1.30FEk
某七層砌體結構房屋,抗震設防烈度7度,設計基本地震加速度值為0.15g。各層層高均為3.0m,內外墻厚度均為240mm,軸線居中。采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓、屋蓋,平面布置如下圖所示。采用底部剪力法對結構進行水平地震作用計算時,結構水平地震作用計算簡圖如下圖所示。各內縱墻上門洞均為1000mm×2100mm(寬×高),外墻上窗洞均為1800mm×1500mm(寬×高)。
假設重力荷載代表值G1=G2=G3=G4=G5=G6=4000kN、G7=3000kN,當采用底部剪力法對結構進行水平地震作用計算時,試問,總水平地震作用標準值FEk(kN),應與下列何項數(shù)值最為接近?()
A.1850
B.2150
C.2750
D.3250
某七層砌體結構房屋,抗震設防烈度7度,設計基本地震加速度值為0.15g。各層層高均為3.0m,內外墻厚度均為240mm,軸線居中。采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓、屋蓋,平面布置如下圖所示。采用底部剪力法對結構進行水平地震作用計算時,結構水平地震作用計算簡圖如下圖所示。各內縱墻上門洞均為1000mm×2100mm(寬×高),外墻上窗洞均為1800mm×1500mm(寬×高)。
若二層采用MU10燒結普通磚、M7.5混合砂漿,試問,二層外縱墻Qa的高厚比驗算式左右端項的數(shù)值,應與下列何項最為接近?()
A.8.5;20.8
B.12.5;20.8
C.8.5;19.2
D.12.5;19.2
某6層框架結構,如下圖所示,設防烈度為8度,設計基本地震加速度為0.209,設計地震分組為第二組,場地類別為Ⅲ類,集中在屋蓋和樓蓋處的重力荷載代表值為G6=4750kN,G2-5=6050kN,G1=7000kN。采用底部剪力法計算。提示:使用規(guī)范《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2010)。
若該框架為鋼結構,結構的基本自振周期T1=1.2s,結構阻尼比ζ=0.035,其他數(shù)據(jù)不變,結構總水平地震作用標準值FEk最接近于()kN。
A.2413
B.2628
C.2839
D.3140
某6層框架結構,如下圖所示,設防烈度為8度,設計基本地震加速度為0.209,設計地震分組為第二組,場地類別為Ⅲ類,集中在屋蓋和樓蓋處的重力荷載代表值為G6=4750kN,G2-5=6050kN,G1=7000kN。采用底部剪力法計算。提示:使用規(guī)范《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2010)。
若已知結構總水平地震作用標準值FEk=3126kN,頂部附加水平地震作用ΔF6=256kN,作用于G5處的地震作用標準值F5最接近于()kN。
A.565
B.697
C.756
D.914
最新試題
單向板上局部荷載的有效分布寬度b最接近于()m。
還需考慮風荷載作用下產(chǎn)生的柱腳彎矩。由桁架上永久荷載和三種可變荷載確定的柱腳最大彎矩設計值MA應為()kN·m。計算時對效應的組合不采用《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2012)第3.2.4條的簡化規(guī)則。
梁端截面根據(jù)實配鋼筋(計入受壓筋)和材料強度標準值確定的Mbua,要不要考慮γRE?
現(xiàn)尚需計及如下圖所示由風荷載產(chǎn)生的D點彎矩標準值MDgk=25kN·m,由此算得D點組合后的彎矩設計值MD最接近于()kN·m。(不采用簡化規(guī)則)
假定吊車為重級工作制時,作用在每個車輪處的橫向水平荷載標準值最接近于()kN。
關于《高規(guī)》中風荷載的規(guī)定,有幾個問題:(1)第3.2.5條規(guī)定的風荷載體型系數(shù)規(guī)定的μzs,與《荷載規(guī)范》7.3節(jié)規(guī)定的μzs,有何聯(lián)系?(2)第3.2.5條和第3.2.6條中的H/B是不是同一個概念?
2010版《抗規(guī)》第3.9.3條中所說的可用于箍筋的"HPB300級熱軋鋼筋"是怎樣的一種鋼筋?
2010版《抗規(guī)》表3.4.2中判別豎向不規(guī)則時用到樓層側向剛度,那么,樓層側向剛度如何計算?
確定高度100m處圍護結構的風荷載標準值最接近于()kN/m2。
結構的總豎向地震作用標準值FEvk最接近于()kN。