位于9度抗震設防區(qū)、設計基本地震加速度值為0.40g，設計地震分組為第一組，建筑場地屬Ⅱ類的辦公大樓，地面以上有10層，總高40m，結構形式為鋼筋混凝土框架結構。剖面和平面如下圖所示。該樓層頂為上人屋面。通過計算，已知每層樓面的永久荷載標準值共12500kN，每層樓面的活荷載標準值共2100kN；屋面的永久荷載標準值共13050kN，屋面的活荷載標準值共2100kN。經動力分析，考慮了填充墻的剛度后的結構基本自振周期T₁為0.9s。該樓的結構布置、側向剛度及質量等均對稱、規(guī)則、均勻、屬規(guī)則結構。辦公樓的平面與剖面

位于9度抗震設防區(qū)、設計基本地震加速度值為0.40g，設計地震分組為第一組，建筑場地屬Ⅱ類的辦公大樓，地面以上有10層，總高40m，結構形式為鋼筋混凝土框架結構。剖面和平面如下圖所示。該樓層頂為上人屋面。通過計算，已知每層樓面的永久荷載標準值共12500kN，每層樓面的活荷載標準值共2100kN；屋面的永久荷載標準值共13050kN，屋面的活荷載標準值共2100kN。經動力分析，考慮了填充墻的剛度后的結構基本自振周期T₁為0.9s。該樓的結構布置、側向剛度及質量等均對稱、規(guī)則、均勻、屬規(guī)則結構。辦公樓的平面與剖面

位于9度抗震設防區(qū)、設計基本地震加速度值為0.40g，設計地震分組為第一組，建筑場地屬Ⅱ類的辦公大樓，地面以上有10層，總高40m，結構形式為鋼筋混凝土框架結構。剖面和平面如下圖所示。該樓層頂為上人屋面。通過計算，已知每層樓面的永久荷載標準值共12500kN，每層樓面的活荷載標準值共2100kN；屋面的永久荷載標準值共13050kN，屋面的活荷載標準值共2100kN。經動力分析，考慮了填充墻的剛度后的結構基本自振周期T₁為0.9s。該樓的結構布置、側向剛度及質量等均對稱、規(guī)則、均勻、屬規(guī)則結構。辦公樓的平面與剖面

一單層平面框架（見下圖），由屋頂永久荷載標準值產生的D點柱頂彎矩標準值M_Dgk=50kN·m。

現(xiàn)尚需計及如下圖所示由風荷載產生的D點彎矩標準值M_Dgk=25kN·m，由此算得D點組合后的彎矩設計值M_D最接近于（）kN·m。（不采用簡化規(guī)則）

一單層平面框架（見下圖），由屋頂永久荷載標準值產生的D點柱頂彎矩標準值M_Dgk=50kN·m。

工程所在場地的地基土的構成如下表所示。若有抗震要求時，確定其建筑場地類別為（）類。

在一展覽館的樓面上，有一靜止的展品及其墩座，其自重的標準值共為30kN；墩座經厚50mm的墊層坐落在板跨為3m（單向板）、板厚為150mm的鋼筋混凝土樓板上。該展品的四周無其他展品的展覽區(qū)（見下圖）。墩座平面l--板跨；b_cx、b_cy--分別為平行、垂直于板跨的荷載作用面的計算寬度；b--局部分布荷載的有效分布寬度。

在一展覽館的樓面上，有一靜止的展品及其墩座，其自重的標準值共為30kN；墩座經厚50mm的墊層坐落在板跨為3m（單向板）、板厚為150mm的鋼筋混凝土樓板上。該展品的四周無其他展品的展覽區(qū)（見下圖）。墩座平面l--板跨；b_cx、b_cy--分別為平行、垂直于板跨的荷載作用面的計算寬度；b--局部分布荷載的有效分布寬度。

在一展覽館的樓面上，有一靜止的展品及其墩座，其自重的標準值共為30kN；墩座經厚50mm的墊層坐落在板跨為3m（單向板）、板厚為150mm的鋼筋混凝土樓板上。該展品的四周無其他展品的展覽區(qū)（見下圖）。墩座平面l--板跨；b_cx、b_cy--分別為平行、垂直于板跨的荷載作用面的計算寬度；b--局部分布荷載的有效分布寬度。