活塞式內燃機定容加熱、混合加熱、定壓加熱3個循環(huán)在壓縮比ε和吸熱量q1相同的條件下,熱效率的關系為()。
A.A
B.B
C.C
D.D
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兩個連續(xù)操作的蒸發(fā)器濃縮燒堿溶液,第一蒸發(fā)器進料量5t/h,燒堿濃度12%(質量百分數(shù)),濃縮到20%進入第二蒸發(fā)器,繼續(xù)濃縮到50%出料。計算:
(1)兩個蒸發(fā)器的每小時蒸發(fā)水量;
(2)若兩蒸發(fā)器蒸發(fā)量相同,求從第一蒸發(fā)器送到第二蒸發(fā)器的溶液量和燒堿濃度。
結果是()組數(shù)據(jù)正確。
A.2000kg/h、1800kg/h、3100kg/h,19.4%
B.2000kg/h、1800kg/h、1500kg/h,40.0%
C.1800kg/h、1800kg/h、3500kg/h,17.1%
D.1800kg/h、2000kg/h、3100kg/h、19.4%
某平推流反應器中,絕熱下進行一可逆放熱反應,則操作線為()。
A.A
B.B
C.C
D.D
對于二元液體混合物,相分裂的熱力學條件為()。
A.A
B.B
C.C
D.D
A.增大
B.減小
C.不變
D.不確定
板式精餾塔有效高度的計算公式為()。
A.A
B.B
C.C
D.D
A.R1=R2+R3
B.R1
C.R1>R2+R3
D.難以判定
在化工系統(tǒng)控制設計中,對離心泵擬采用改變旁路法開啟度的方法調節(jié)實際排出量。該方案簡單且調節(jié)閥口徑小。下列圖中哪種方案與該方案接近?()
A.A
B.B
C.C
D.D
純物質的臨界等溫線在臨界點的曲率為零,在數(shù)學上可以表示為()。
A.A
B.B
C.C
D.D
A.f(pr,Tr,Z)=0
B.Z=pV/RT
C.Z=prVr/Tr
D.Z=f(pr,Tr)
A.12.5min
B.0.24min
C.2.5min
D.5min
最新試題
在過程設計控制方案比較時,產品苯乙烯與焦油分離的精餾塔按精餾塔段指標控制方案,采用直接是料,按精餾段指標調節(jié)餾出液量,回流罐液位控制回流量,該方案優(yōu)點是環(huán)境溫度變化時內回流量基本保持穩(wěn)定,物料與能量平衡間關系最小,有利于精餾塔平衡操作。()與該控制方案接近。
兩個連續(xù)操作的蒸發(fā)器濃縮燒堿溶液,第一蒸發(fā)器進料量5t/h,燒堿濃度12%(質量百分數(shù)),濃縮到20%進入第二蒸發(fā)器,繼續(xù)濃縮到50%出料。計算:(1)兩個蒸發(fā)器的每小時蒸發(fā)水量;(2)若兩蒸發(fā)器蒸發(fā)量相同,求從第一蒸發(fā)器送到第二蒸發(fā)器的溶液量和燒堿濃度。結果是()組數(shù)據(jù)正確。
空氣的平均相對分子質量為28.8,則摩爾流量為1mol/h的空氣的質量流量為()。
用組分逸度描述的固液相平衡準則是()。
某平推流反應器中,絕熱下進行一可逆放熱反應,則操作線為()。
兩個平推流反應器串聯(lián),其中進行一級不可逆反應,速率rA=kCA,反應物初始濃度為CAO,反應器的接觸時間分別為1/2τ和3/2τ,忽略體積的變化,則出口反應物的濃度與接觸時間τ的關系為()。
擬制造一個氯化氫為其吸收塔,用水作吸收劑,工作溫度50℃左右,常壓,應選用()為宜。
在以下所示的有關離心泵流量控制方案中,最合理的控制方案應是()。
工程上將壓力容器設計分為三類,一、二、三類容器的順序代號是()。
利用真空干燥器,將500kg含水10%的濕物料降低至含水1%,干燥后物料的量為()k。