一幢十層教學(xué)樓,采用全現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系,抗震設(shè)防烈度為8度,設(shè)計(jì)地震分組為一組、Ⅱ類場(chǎng)地。在重力荷載代表值作用下,中間橫向框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示。
若二層中柱截面600mm×600mm混凝土C30在重力荷載代表值作用下NG=2200kN,在水平地震作用下該柱的附加軸向力標(biāo)準(zhǔn)值為NEk=±150kN,柱混凝土保護(hù)層厚度為30mm,箍筋采用HPB235鋼筋四肢,其加密區(qū)內(nèi)的箍筋體積配箍率ρv不宜小于()。
A.0.6%
B.0.95%
C.1.0%
D.1.2%
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一幢十層教學(xué)樓,采用全現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系,抗震設(shè)防烈度為8度,設(shè)計(jì)地震分組為一組、Ⅱ類場(chǎng)地。在重力荷載代表值作用下,中間橫向框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示。
假定建筑物各層的重力荷載代表值如下圖所示,且結(jié)構(gòu)基本自振周期T1=1.0s。若采用底部剪力法進(jìn)行地震作用計(jì)算時(shí),結(jié)構(gòu)總水平地震作用設(shè)計(jì)值FE最接近于()kN。
A.3800
B.4400
C.4900
D.5500
一幢十層教學(xué)樓,采用全現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系,抗震設(shè)防烈度為8度,設(shè)計(jì)地震分組為一組、Ⅱ類場(chǎng)地。在重力荷載代表值作用下,中間橫向框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示。
未考慮非結(jié)構(gòu)構(gòu)件剛度影響時(shí)的框架基本自振周期T1最接近于()s。
A.0.5
B.0.9
C.1.2
D.1.7
一幢十層教學(xué)樓,采用全現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系,抗震設(shè)防烈度為8度,設(shè)計(jì)地震分組為一組、Ⅱ類場(chǎng)地。在重力荷載代表值作用下,中間橫向框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示。
在重力荷載代表值作用下,已知三層橫梁的支座彎矩如下圖所示。當(dāng)考慮梁端塑性變形內(nèi)力重分布而對(duì)梁端負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅,并取調(diào)幅系數(shù)為0.8時(shí),則邊橫梁的跨中彎矩設(shè)計(jì)值M最接近于()kN.m。
A.73.5
B.88
C.93
D.111
某11層住宅,采用鋼框架結(jié)構(gòu),其結(jié)構(gòu)質(zhì)量及剛度沿高度分布基本均勻,各層層高如下圖所示??拐鹪O(shè)防烈度為7度。
假定框架鋼材采用Q345,fv=345N/mm2,某梁柱節(jié)點(diǎn)構(gòu)造如下圖所示。試問(wèn),柱在節(jié)點(diǎn)域的腹板最小厚度twc(mm),與下列()項(xiàng)數(shù)值最為接近。提示:按《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ99-98)計(jì)算。
A.10
B.13
C.15
D.17
某11層住宅,采用鋼框架結(jié)構(gòu),其結(jié)構(gòu)質(zhì)量及剛度沿高度分布基本均勻,各層層高如下圖所示。抗震設(shè)防烈度為7度。
假定屋蓋和樓蓋處重力荷載代表值均為G,與結(jié)構(gòu)總水平地震作用等效的底部剪力標(biāo)準(zhǔn)值FEk=10000kN,基本自振周期T1=1.1s。試問(wèn),頂層總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值F11Ek(kN),與下列()項(xiàng)數(shù)值最為接近。
A.3000
B.2400
C.1600
D.1400
某11層住宅,采用鋼框架結(jié)構(gòu),其結(jié)構(gòu)質(zhì)量及剛度沿高度分布基本均勻,各層層高如下圖所示??拐鹪O(shè)防烈度為7度。
假定水平地震影響系數(shù)α1=0.22;屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為4300kN,等效活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為480kN,雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為160kN;各層樓蓋處恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為4100kN,等效活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為550kN。試問(wèn),結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEk(kN),與下列()項(xiàng)數(shù)值最為接近。提示:按《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ99-98)底部剪力法計(jì)算。
A.8317
B.8398
C.8471
D.8499
如下圖所示,在Ⅲ類場(chǎng)地上建一座高為100m的鋼筋混凝土煙囪。設(shè)防烈度為7度,遠(yuǎn)震,Tg=0.55s,煙囪自重的標(biāo)準(zhǔn)值Gk=18738.8kN,筒身的重心C距基礎(chǔ)頂面H0=37.7m。
假定該煙囪基本自振周期T1=2.40s,α1=0.02124。其底部由水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的地震剪力V0最接近于()kN。
A.367.10kN
B.340.50kN
C.338.31kN
D.328.67kN
如下圖所示,在Ⅲ類場(chǎng)地上建一座高為100m的鋼筋混凝土煙囪。設(shè)防烈度為7度,遠(yuǎn)震,Tg=0.55s,煙囪自重的標(biāo)準(zhǔn)值Gk=18738.8kN,筒身的重心C距基礎(chǔ)頂面H0=37.7m。
假定該煙囪的基本周期為2.5s,試確定與之相應(yīng)的水平地震影響系數(shù)與()項(xiàng)數(shù)值最為接近。
A.0.0154
B.0.016
C.0.0205
D.0.041
如下圖所示,在Ⅲ類場(chǎng)地上建一座高為100m的鋼筋混凝土煙囪。設(shè)防烈度為7度,遠(yuǎn)震,Tg=0.55s,煙囪自重的標(biāo)準(zhǔn)值Gk=18738.8kN,筒身的重心C距基礎(chǔ)頂面H0=37.7m。
試問(wèn)煙囪的第一周期T1最接近于()s。
A.2.013
B.2.690
C.3.756
D.4.106
最新試題
當(dāng)未考慮非結(jié)構(gòu)構(gòu)件影響折減系數(shù)時(shí),該建筑物的橫向自振周期T1最接近于()s。
底層中柱A的豎向地震產(chǎn)生的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值NEvk最接近于()kN。
計(jì)算得頂層的彈性層間位移θe,8=()。
單向板上局部荷載的有效分布寬度b最接近于()m。
在設(shè)計(jì)時(shí),一般都是對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力除以一個(gè)大于1的系數(shù)進(jìn)行折減,而抗震驗(yàn)算時(shí)卻除以一個(gè)小于1的系數(shù)(γRE≤1.0)進(jìn)行增大,為什么?
2010版《抗規(guī)》第343頁(yè)6.4.14條的條文說(shuō)明中,對(duì)的解釋是"地上一層柱下端與梁端受彎承載力不同方向?qū)嵟涞恼孛婵拐鹗軓澇休d力所對(duì)應(yīng)彎矩值","不同方向"是否應(yīng)為"同一方向"?
由桁架上永久荷載、活荷載和吊車荷載產(chǎn)生的柱腳最大彎矩設(shè)計(jì)值MA應(yīng)為()kN·m。計(jì)算時(shí)對(duì)效應(yīng)的組合不采用《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)第3.2.4條的簡(jiǎn)化規(guī)則。
由已算得多遇地震作用下的第8層彈性層間位移,現(xiàn)已知第8層的樓層屈服強(qiáng)度系數(shù)ξy=0.4(樓層屈服強(qiáng)度系數(shù)為按構(gòu)件實(shí)際配筋和材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的樓層受剪承載力和按罕遇地震作用標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的彈性地震剪力的比值)。由此可算得該框架結(jié)構(gòu)在第8層的彈塑性層間位移角θp,8=()。
梁端截面根據(jù)實(shí)配鋼筋(計(jì)入受壓筋)和材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值確定的Mbua,要不要考慮γRE?
假定吊車為重級(jí)工作制時(shí),作用在每個(gè)車輪處的橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值最接近于()kN。